無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司*現(xiàn)貨經(jīng)營(yíng)：圓鋼、鍛件、特種管坯、法蘭、方鋼、中厚板
氣閥鋼：4Cr9Si2、4Cr10Si2Mo、4Cr14Ni14W2Mo
葉片鋼：2Cr12NiMo1W1V、1Cr11MoV、17-4PH、1Cr12Ni2Mo1VN、1Cr12Ni2W1Mo1V、2Cr11Mo1VNbN、2Cr12NiW1Mo1V、2Cr12NiWMoVNb、2Cr11NiMoVNbNB、2Cr11Mo1NiWVNbN、1Cr11Co3W3NiMoVNbNB、1Cr12Ni3Mo1VN、20Cr1Mo1VNbTiB、1Cr12Mo、2Cr12MoV、1Cr12W1MoV、X20Cr13、1Cr12Ni12W1Mo1V、2Cr11NiMoNbVN、X19CrMoVNbN11-1
閥體鋼：F5、F9、F11、F12、F22、F91、F92、WB36、P5、P9、P11、P12、P22、P91、P92
軸承、齒輪鋼：20CrMnMo、20CrNiMo、8620、G20CrNiMo、20CrNi2Mo、25CrNiMoV、17Cr2Ni2mo、17CrNiMo6、18CrNiMo7、34CrNiMo6、30CrNiMo8、38CrMoAl、4340V、9Cr18MoV
熱電廠(chǎng)、電站鍋爐、內(nèi)燃機(jī)、石油化工用鋼：25Cr2MoV、25Cr2Mo1V、12Cr1MoV、12Cr1Mo1V、12Cr2Mo1、10CrMo9-10、30Cr2MoV、40Cr2MoV、45Cr2Mov、08Cr2AlMo
1Cr12Ni2Mo1VN圓鋼鍛件切割開(kāi)展葉片側(cè)銑力學(xué)建模與表面完整性研究基于該方法,研究了陶瓷高速切削鎳基高溫合金時(shí)的切削溫度、切削熱及其分配,并分析了切削速度、磨損等對(duì)切削功率、切削溫度、切削熱量分配等的影響β時(shí)效對(duì)汽輪機(jī)螺栓應(yīng)用仍然是必要的,其作用不僅是提高晶界抗氧化性,而且還可起到減緩γ′的析出、抑制η形成的效果汽輪機(jī)蒸汽參數(shù)進(jìn)一步提高,需要使用高溫合金作為高中壓轉(zhuǎn)子材料1Cr12Ni2Mo1VN圓鋼鍛件切割中頻感應(yīng)熔煉技術(shù)制得了均勻、致密的耐高溫沖蝕合金材料,并對(duì)其進(jìn)行相應(yīng)的熱處理在上述研究基礎(chǔ)上,利用DEFORM3D有限元軟件對(duì)Incone1625合金高速熱擠壓過(guò)程進(jìn)行計(jì)算機(jī)模擬,分析了變形過(guò)程中坯料和擠壓針的溫度場(chǎng)、等效應(yīng)力場(chǎng)、等效應(yīng)變場(chǎng)變化,提出了優(yōu)化的工藝參數(shù)由于高溫合金廣泛地應(yīng)用于燃汽輪機(jī)中,它必須具有好的高溫強(qiáng)度,好的抗熱腐蝕和氧化性能及合適的顯微結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性,以便在*使用后保持較好的性能討論了鎳基高溫合金的腐蝕機(jī)理研究,提出在接下來(lái)的研究中應(yīng)盡量模擬出鎳基高溫合金的工作環(huán)境,使得不同合金的腐蝕機(jī)理可相互比較結(jié)果表明在低應(yīng)力水平下,焊接接頭熱影響區(qū)蠕變裂紋擴(kuò)展速率大于母材蠕變裂紋擴(kuò)展速率,再次證明了P92鋼在高溫、低應(yīng)力的服役條件下*運(yùn)行時(shí),熱影響區(qū)的缺陷相較與母材來(lái)說(shuō)更危險(xiǎn),一旦裂紋萌生,裂紋的擴(kuò)展速度也更快結(jié)果表明,P,F,V,β,λ5個(gè)參數(shù)對(duì)擠壓力峰值和?？诠懿臏囟确逯档挠绊戄^為顯著;通過(guò)逐步回歸法建立了擠壓力峰值和?？诠懿臏囟确逯蹬c上述5個(gè)主要參數(shù)之間的回歸數(shù)學(xué)模型,并通過(guò)該回歸數(shù)學(xué)模型以額定擠壓力200 MN和模具出口管材zui高溫度1250℃為條件確定了5個(gè)主要參數(shù)的合理取值范圍:F=0.01~0.02;V=100~200 mm/s;P=1000~1250℃;β=35°~50°;λ=4.5~7;在此基礎(chǔ)上,建立了多個(gè)影響顯著參數(shù)下的INCONEL625難變形合金大型厚壁管擠壓極限圖,并闡明了該擠壓極限圖的制作原理和應(yīng)用1Cr12Ni2Mo1VN圓鋼鍛件切割本文以鎳基鑄造高溫合金M11為對(duì)象,利用金相顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、電子探針(EPM)等分析方法來(lái)研究熱處理對(duì)合金的γ’相、晶界碳化物相、共晶相、晶界元素分布及持久性能的影響,主要內(nèi)容包括以下幾個(gè)方面：(1)利用掃描電子顯微鏡對(duì)熱處理后合金的丫’相進(jìn)行分析表明：隨著固溶溫度的升高,合金的丫’相尺寸減小、數(shù)量增加、分布更均勻、形態(tài)變成正方體形狀；隨著中間處理溫度的升高,合金γ’相的尺寸和數(shù)量減少,形態(tài)和分布變化不大；隨著時(shí)效溫度的升高,γ,’相的尺寸和數(shù)量增加,形態(tài)和分布變化不大然而，Inconel625合金粉末熱等靜壓時(shí)容易形成原始顆粒邊界（Prior Particle Boundary, PPB），對(duì)性能造成不利影響，采用合理的固溶處理可以有效消除再后,用研制的圓形車(chē)刀對(duì)GH4169在超聲處理乳化液、未處理乳化液及干切條件下進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn),通過(guò)采集F_C、Ra、后刀面磨損VB及切屑形貌,分析了超聲處理乳化液對(duì)切削加工性的影響;還進(jìn)行了以F_C為目標(biāo)函數(shù)的正交試驗(yàn),分析了v_c、a _p、f、t_v、n_v、q_v對(duì)F_C的影響次序及影響程度,得到了水平組合其中,復(fù)雜形狀部件的難加工性以及鎳基合金加工產(chǎn)生的高成本往往成為限制其進(jìn)一步發(fā)展的重要原因K984G-1合金與K984G-2合金在800oC、850oC和900oC的氧化過(guò)程主要分倆部分:*部分氧化力學(xué)規(guī)律較拋物線(xiàn)規(guī)律有所偏離,這可能是與合金中Cr元素含量過(guò)高,氧化初期Cr3+擴(kuò)散過(guò)快有關(guān),其高溫氧化過(guò)程主要受Cr3+在以Cr2O3為主的氧化膜中的擴(kuò)散控制;第二部分氧化動(dòng)力學(xué)規(guī)律比較符合立方規(guī)律鎳基高溫合金在整個(gè)高溫合金領(lǐng)域占有非常重要的地位,它廣泛應(yīng)用于高壓合金管件噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)、各種工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)等熱端部件的制造汽輪機(jī)的復(fù)雜苛刻工況導(dǎo)致對(duì)其復(fù)雜零部件的機(jī)械加工制造質(zhì)量有*的要求
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